由于高密度油粘度大，所以抽采难度很大，一般采用热力开采。利用注入蒸汽的热量使高密度油温度升高，易于流动，便于开采。开采过程中，套管被固定在井筒中处于约束状态，不能自由膨胀和收缩，在注入高温高压蒸汽阶段套管由于受热膨胀和受约束而承受很大的压应力，停注采油时，由于降温收缩松弛而承受很大的拉应力，套管反复承受高的拉-压应力而极易损坏［1-3］。针对热采油开采的环境，国内外该类产品的开发思路大体一致，即通过合理的钢种成分设计，使得套管材料具有高温强度高、在工况温度下强度下降小、热稳定性能高、抗挤毁强度高的特点。国内已经开发的注蒸汽热采套管有TP90H、TP100H、TP110H、TP120H等，材质为Cr-Mo系钢［4-10］。虽然能够满足热采管的使用工况，但Mo的加入使Cr-Mo系钢种生产成本较高，因此，为降低成本，笔者提出以Mn替代Mo，即Cr-Mn钢，这种新型石油套管钢属P110钢级，按客户要求，其设计标准性能要求为:抗拉强度≥862MPa，屈服强度758～880MPa，伸长率≥20%，0℃下的纵向冲击性能≥48J，硬度要求≤HＲC30。本文主要研究不同回火温度对该新型石油套管钢力学性能的影响，为该新型钢管在高密度原油开采中的推广应用提供可靠依据。
1实验材料及方法
采用连铸法生产铸坯，经穿孔、轧管、定径后，生产出规格为177.8mm×10.36mm的钢管，变形比为6.7。在箱式电阻炉中进行调质热处理实验，调质热处理工艺参数为:920℃淬火，保温60min后水冷，570～620℃回火，保温120min后水冷，具体调质热处理工艺参数如表1所示。采用CMT5305型微机控制电子万能试验机，根据GB/T228－2002标准进行室温拉伸试验，对热处理后的试料加工成规定尺寸的管状拉伸试样，每组试验做3个试样取平均值。用TH320型全洛氏硬度计测定热处理后试样表面硬度，压头为金刚石，载荷为150kg，取3次试验的平均值。采用ZOOM6045型显微镜观察试样的显微组织。采用300J冲击试验机对每组3个试样进行冲击试验，并采用EVOMA18型电子扫描显微镜观察试样的断口形貌。
2结果与分析
2.1回火温度对材料力学性能的影响
为了确定该新型石油套管钢的调质热处理工艺，对不同回火温度下材料的力学性能进行了研究。图1为不同回火温度下材料的抗拉强度和屈服强度。由图可知，随着回火温度的提高，材料的抗拉强度和屈服强度均降低，但基本能够达到设计标准性能要求(抗拉强度≥862MPa，屈服强度758～880MPa)，仅当回火温度为620℃时，其强度值未达到设计标准性能要求。这是由于随着回火温度的升高，元素扩散速度加快，扩散越充分，伴随着马氏体的分解，残留奥氏体的转变，渗碳体的聚集长大以及铁素体的回复再结晶，使淬火导致的晶格畸变能越小，位错密度降低，从而使强度下降。图2为不同回火温度下材料的伸长率和硬度，其中箭头向左黑色实线表示该钢种设计的标准伸长率要求，即≥20%;箭头向右黑色虚线表示该钢种设计的标准硬度要求，即≤30HＲC。由图可知，随着回火温度的提高，材料的伸长率呈上升趋势，而硬度随之下降，且当回火温度为570℃时，硬度超过标准硬度要求，当回火温度为620℃时，伸长率刚刚满足最低标准要求。这是因为随着回火温度的升高，马氏体转变越充分，通过元素的扩散，晶界的迁移，马氏体转变为回火索氏体，从而使材料的硬度下降，韧性提高，伸长率增大。采用冲击试验测定不同回火温度下各试样的冲击功表征材料的冲击韧性，图3为不同回火温度下分别进行3次冲击试验的冲击功柱状图，黑色实线表示该钢种设计标准冲击功要求，即≥48J。由图可知，冲击韧性总体变化趋势是随着回火温度的升高，冲击韧性增加，且当回火温度为570℃和580℃时，冲击功未达到标准要求。由图2可知，随着回火温度的升高，材料的韧性增加，因此相对应，材料的冲击功增加，冲击韧性增强。图4为调质处理(回火温度600℃)后材料进行冲击试验后的断口形貌。由于所配制的材质以Cr和Mn为主要合金元素，从元素构成方面看，材质具有严重的高温回火脆性。由于杂质元素在原奥氏体晶界上的聚集，隔断晶界的连贯性，导致回火后晶界强度降低，因而采用回火保温后水冷的方式。水冷的冷速较快，使杂质元素失去了向晶界扩散的动力而来不及聚集，因而获得的晶界表面较为纯净，结合强度高。由图4可知，试样断口韧窝面积大，脆性面积小，二次裂纹数量减少，表面发现少量夹杂物，如图4(b)所示，夹杂物的尺寸约为8μm。综上所述，该新型石油套管钢的调质热处理工艺为:淬火温度920℃，保温时间60min，水淬，然后在590～610℃回火，保温时间120min，回火保温后进行水冷。通过该调质工艺处理的试样其性能满足钢种设计标准要求。
2.2调质处理后材料的显微组织
图5为试样经调质处理后(淬火温度920℃，保温时间60min，水淬，然后在600℃回火，保温时间120min，回火保温后进行水冷)的显微组织。经过调质处理后，由于淬火时原奥氏体晶粒较为细小，回火后组织比较致密。原奥氏体晶粒轮廓下的马氏体组织在回火温度下，经过长时间的保温，发生碳元素的扩散，碳化物的析出，晶界的迁移，以及出现碳化物的聚集。因此，调质处理后试样的组织以细小铁素体为主，在铁素体基体上弥散分布着细粒状碳化物，形成回火索氏体［11-12］，碳化物的弥散分布提高了铁素体基体的强度和韧性，使得回火组织具有优良的力学性能。
3结论
1)通过研究不同回火温度下试样的力学性能，较适宜的调质热处理工艺为:920℃保温60min水淬，590～610℃保温120min回火后水冷;2)经优化后的调质工艺处理后，钢种的各项力学性能指标为:抗拉强度882～916MPa，屈服强度798～813MPa，伸长率21%～22%，硬度26.2～27.8HＲC，冲击功53～83J;3)调质后得到的组织为回火索氏体，即在铁素体基体上弥散分布着细粒状碳化物，碳化物的弥散分布提高了铁素体基体的强度和韧性，使免费农业论文得回火组织具有优良的力学性能。
作者：曹晶晶 李河宗 李阳 赵文武 单位：河北工程大学机电工程学院
